來源：西安石油大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院     作者：趙 超 

       摘要: 本文通過實(shí)驗(yàn)分析了對(duì) TA10 材料進(jìn)行深孔加工的難點(diǎn)和解決方法，并進(jìn)行了加工試驗(yàn)，優(yōu)化了刀具角度，分析了加工刀具的磨損機(jī)理。取得了較好的加工效果，對(duì) α 型鈦合金的深孔鉆削有一定的參考意義。

　　關(guān)鍵詞: TA10 鈦合金;  深孔鉆削;  刀具設(shè)計(jì);  磨損機(jī)理

　　TA10( Ti —— 0． 3Mo —— 0． 8Ni) 鈦合金屬于近 α 鈦合金的一種，一般情況下以鍛造、擠壓、軋制和拉拔的鈦合金圓棒、矩形棒形態(tài)。是 20 世紀(jì) 70 年代中期美國(guó)研究開發(fā)的 Ti —— 12合金，具有很強(qiáng)的抗縫隙腐蝕能力。

　　在 300℃ 時(shí)抗拉強(qiáng)度是工業(yè)純鈦的將近兩倍，抗還原性介質(zhì)腐蝕能力強(qiáng)，在 150 ——200℃ 的氯化物中能夠不發(fā)生腐蝕現(xiàn)象。并且 TA10 材料不含稀有金屬，加工性能相對(duì)較好。在一些純鈦可能出現(xiàn)縫隙腐蝕的環(huán)境中得到廣泛應(yīng)用。TA10 鈦合金工藝性能優(yōu)良，可以在 850 —— 950℃ 的范圍內(nèi)進(jìn)行鍛軋，在盡可能低的溫度下進(jìn)行熱加工，可使表面污染減至最低，為了防止材料吸氫產(chǎn)生氫脆現(xiàn)象，需要在氧化環(huán)境中進(jìn)行加熱。其具有優(yōu)良的可塑性和彎曲性能。在250℃ 環(huán)境中成型可以減小回彈。通常采用氬氣保護(hù)鎢極電弧焊，在焊接溫度達(dá)到 430℃ 以上為避免 C、N、H、O 的污染需要特殊保護(hù)。TA10 材料具有以下特點(diǎn):(1) 有較高的設(shè)計(jì)應(yīng)力;(2) 在氧化性介質(zhì)中具有等于或超越純鈦的耐腐蝕性能;(3) 在還原性介質(zhì)中耐蝕性優(yōu)于純鈦;( 4) 在高溫氧化物中具有較好的抵抗縫隙腐蝕的能力;( 5) 成本較低。因此 TA10 材料作為熱交換器、管式反應(yīng)器、蛇形管、結(jié)晶器等在化工、輕工、核工業(yè)、環(huán)境保護(hù)等領(lǐng)域發(fā)展迅速。其機(jī)械性能與其他材料對(duì)比特性比較明顯。

　　表 1 TA10 與 TA2 純鈦和 45#鋼的機(jī)械性能對(duì)比

　　從表1 中可以看出 TA10 鈦合金具有優(yōu)良的機(jī)械性能，其強(qiáng)度在高溫區(qū)域變化幅度較小，其密度只有 45#鋼的一半，強(qiáng)度較純鈦類材料高，在硝酸蒸汽中耐腐蝕性遠(yuǎn)優(yōu)于純鈦類材料。其彈性模量值較小，變形系數(shù)小于1，導(dǎo)致鈦合金材料在進(jìn)行加工時(shí)已加工表面回彈嚴(yán)重，鉆削時(shí)會(huì)產(chǎn)生長(zhǎng)薄卷曲型切屑，排屑困難，并且鈦合金化學(xué)活性大，在加工表面容易形成硬化層，導(dǎo)致加工表面硬度和脆性提高，粘刀現(xiàn)象嚴(yán)重。其熱傳導(dǎo)系數(shù)只有 45#鋼的一半左右，在進(jìn)行鉆削時(shí)散熱困難，切削熱過大，容易引起刀具磨損或者刀具失效。尤其在進(jìn)行深孔加工這種特殊的加工方式時(shí)，對(duì)刀具的磨損嚴(yán)重，加工質(zhì)量、加工效率無法保證。針對(duì) TA10 材料的難加工性，本文從刀具角度出發(fā)進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)分析。

　　1、試驗(yàn)設(shè)備與工件

　　加工系統(tǒng): 對(duì) TA10 的深孔鉆削試驗(yàn)采用 BTA 深孔鉆削系統(tǒng)進(jìn)行鉆削試驗(yàn)，系統(tǒng)機(jī)床為 CW6163D 深孔加工機(jī)床; 鉆頭使用 φ54 mm 五齒深孔鉆鉆頭，如圖 1; 刀片材料為 YG8，刀具角度如圖 2。該深孔鉆系統(tǒng)是深孔加工常用的系統(tǒng)，加工范圍廣，加工質(zhì)量較高。

圖 1 鉆頭結(jié)構(gòu)示意圖

圖 2 鉆頭角度示意圖

　　掃描電子顯微鏡 JSM —— 6390A: 掃面電子顯微鏡是一種利用電子束掃描樣品表面從而獲得樣品信息的電子顯微鏡。

　　它能產(chǎn)生樣品表面的高分辨率圖像，且圖像呈三維，掃描電子顯微鏡能被用來鑒定樣品的表面結(jié)構(gòu)。它由三大部分組成: 真空系統(tǒng)，電子束系統(tǒng)以及成像系統(tǒng)。本文主要利用其進(jìn)行兩方面試驗(yàn)，一是對(duì)刀片表面形貌進(jìn)行觀測(cè)，二是對(duì)刀具表面進(jìn)行能譜分析通過成分殘留來分析刀具的磨損機(jī)理。手持式粗糙度儀: 用于測(cè)量多種機(jī)加工零件的表面粗糙度，根據(jù)選定的測(cè)量條件計(jì)算相應(yīng)的參數(shù)，在液晶顯示器上清晰地顯示全部測(cè)量結(jié)果及圖形。試驗(yàn)工件為近 α 類鈦合金 TA10，為 Φ290 mm × 2700 mm的鈦棒。

　　2 、試驗(yàn)方案

　　本實(shí)驗(yàn)對(duì) TA10 棒料進(jìn)行鉆削，鉆削采用 54 mm 直徑的深孔鉆鉆通孔，通過改變鉆頭前角、后角進(jìn)行鉆削，采用單因素變量法收集數(shù)據(jù)，觀察加工過程中出現(xiàn)的振動(dòng)情況，利用粗糙度儀測(cè)量工件的內(nèi)孔壁粗糙度，并且通過電子顯微鏡觀察刀具的磨損狀況來取得最佳的工藝參數(shù)，通過研究鉆頭的磨損、殘留成分情況分析刀具磨損原因得到 TA10 材料進(jìn)行深孔鉆削時(shí)的磨損機(jī)理。具體加工參數(shù):

　　(1)加工系統(tǒng): 基于 CW6163D 深孔加工機(jī)床的 BTA 深孔加工系統(tǒng);

　　(2) 加工刀具: φ54 五齒型錯(cuò)齒深孔鉆鉆頭，刀片材料YG8 硬質(zhì)合金;

　　(3) 刀具角度: 前角 3°、7°，后角 8°、12°，余偏角 18°，鉆尖偏心量 4 mm;

　　(4) 工件材料: Φ290 mm × 2700 mm 的 TA10 鈦棒;

　　(5) 切削液: 乳化液;

　　(6) 運(yùn)動(dòng)方式: 刀具進(jìn)給，工件旋轉(zhuǎn);

　　(7) 切削參數(shù): 鉆孔深度 2700 mm，孔直徑 φ55 mm，刀具轉(zhuǎn)速 145 r/min，進(jìn)給量 0．12 mm/r。

　　表2 試驗(yàn)刀具角度

　　3 、實(shí)驗(yàn)結(jié)果

　　實(shí)驗(yàn)得到的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)見表3。

圖3 前刀面磨損現(xiàn)象

　　綜合考慮相關(guān)加工情況，可以得知，由于材料的塑性變形能力差，刀具前角取小值 3°時(shí)，相比于前角取 7°切屑與前刀面接觸長(zhǎng)度增加，前刀面的磨損相對(duì)來講有所增加，刀具耐用度有所下降; 但由于前刀面所受應(yīng)力集中現(xiàn)象有所減緩，刀具的切削溫度和受力強(qiáng)度降低。同時(shí)對(duì)比發(fā)現(xiàn)，由于鈦合金材料在深孔鉆削時(shí)由于變形系數(shù)小，彈性模量小，在加工過程中材料回彈現(xiàn)象嚴(yán)重，導(dǎo)致刀具后刀面取小角度時(shí)與工件摩擦嚴(yán)重造成切削熱急劇上升，引發(fā)系統(tǒng)異響和振動(dòng)，刀具的磨損現(xiàn)象比較嚴(yán)重，甚至出現(xiàn)打刀、崩刃等現(xiàn)象，因此刀具后角需要增大，選取 12°為佳。另外通過對(duì)比發(fā)現(xiàn)，在切削鈦合金時(shí)，刀具后角的作用相對(duì)于前角來講影響比較顯著，因此增大后角可以在保證刀具強(qiáng)度的前提下更有效的提高刀具耐用度。因此選用前角 3°，后角 12° 加工狀態(tài)良好。其道具磨損電鏡顯微結(jié)果見圖 3 —— 圖 4?？梢娫趯?duì) TA10 材料進(jìn)行深孔鉆削時(shí)，由于材料的回彈現(xiàn)象，刀具的后刀面磨損程度遠(yuǎn)遠(yuǎn)比前刀面嚴(yán)重，利用掃面電子顯微鏡對(duì)后刀面的深色和淺色分區(qū)進(jìn)行取點(diǎn)能譜分析。

圖5 深色區(qū)能譜圖

圖6 淺色區(qū)能譜圖

　　可以發(fā)現(xiàn)在貼近刀刃的深色區(qū)域富集了大量的 Ti 元素，而在距離刀刃較遠(yuǎn)的淺色區(qū)域，為以 W、Co 等刀具材料為主，Ti 元素只有極少量，說明在加工過程中工件材料在高溫高壓下出現(xiàn)了明顯的粘結(jié)現(xiàn)象，綜合研究發(fā)現(xiàn)，在對(duì) TA10進(jìn)行深孔加工時(shí)由于切削力和切削溫度比較高，工件材料的硬度不大，親和性強(qiáng)，因此硬質(zhì)合金刀具的磨損主要以粘結(jié)磨損為主。

　　本次試驗(yàn)利用 TＲ200 手持式粗糙度儀對(duì)加工孔的粗糙度進(jìn)行測(cè)量分析，由于孔深較大，因此采用工件末端出鉆口粗糙度采樣進(jìn)行對(duì)比分析。

圖7 不同刀具角度下的內(nèi)孔表面粗糙度

　　由圖 7 能夠發(fā)現(xiàn)，在保證刀具強(qiáng)度的前提下，當(dāng)?shù)毒叩那敖呛秃蠼窃酱髸r(shí)，刀具越鋒利，能夠穿過材料的加工硬化層進(jìn)行切削，從而加工孔的表面質(zhì)量比較高。針對(duì) TA10 鈦合金的硬度相對(duì)較低的特點(diǎn)，在加工時(shí)選用大的刀具角度有利于切削的順利進(jìn)行。并且可以看出 C 型角度的深孔鉆頭加工質(zhì)量也相對(duì)較好。

　　4、結(jié)論

　　本文通過對(duì) TA10 鈦合金的物理性能和切削加工性研究分析，并與純鈦 TA2 和 45 號(hào)鋼進(jìn)行對(duì)比，結(jié)合深孔加工的特點(diǎn)對(duì) TA10 材料進(jìn)行深孔鉆削試驗(yàn)。針對(duì) TA10 材料的切削加工特點(diǎn)，選用了Φ290 mm × 2700 mm 的鈦棒進(jìn)行深孔加工試驗(yàn)，通過不同角度鉆頭的試驗(yàn)對(duì)比，得出了以下幾點(diǎn)結(jié)論:

　　(1) TA10 具有優(yōu)越的塑性和相對(duì)較好的高低溫強(qiáng)度，并且比強(qiáng)度高，耐腐蝕性強(qiáng)。其切削加工性和純鈦類似。在對(duì)其進(jìn)行加工時(shí)也有很多不利因素，加工硬化嚴(yán)重、刀具磨損快等降低了其的應(yīng)用性。在切削時(shí)，由于工件材料的彈性模量低，變形系數(shù)小的特點(diǎn)，已加工面回彈現(xiàn)象嚴(yán)重，對(duì)刀具后刀面產(chǎn)生劇烈磨損; 同時(shí)切屑與前刀面接觸時(shí)間短，導(dǎo)致前刀面單位面積切削力大、切削溫度高; 另外鈦元素的化學(xué)活性大，容易產(chǎn)生加工硬化層，同時(shí)與刀具產(chǎn)生粘附現(xiàn)象。這一系列的加工特點(diǎn)加速了刀具的磨損，尤其在深孔加工時(shí)，加工環(huán)境更加惡劣，加工效率和效果均不理想。

　　(2) 在對(duì) TA10 材料進(jìn)行深孔加工時(shí)，根據(jù)加工材料的尺寸和特點(diǎn)，選用五齒型錯(cuò)齒內(nèi)排屑深孔鉆進(jìn)行加工，刀片材料選用 YG8 硬質(zhì)合金比較合理，其具有較高的強(qiáng)度和硬度，并且不容易與工件發(fā)生親和(3) 根據(jù)鉆削過程中的振動(dòng)以及刀具的磨損情況，在對(duì)Φ290 mm × 2700 mm 的 TA10 鈦棒時(shí)，刀具角度取前角 3°，后角 12°時(shí)刀具耐用度較好，加工效果較好。(4) 加工 TA10 材料時(shí)，刀具后刀面的磨損相對(duì)于前刀面嚴(yán)重，后刀面的磨損情況決定了刀具的耐用度，因此刀具后角比其他角度影響明顯。刀具的磨損形式以粘接磨損為主。